GH4169 介紹

GH4169合金是以體(ti) 心四方的γ"和麵心立方的γ′相沉澱強化的鎳基高溫合金，在-253～700℃溫度範圍內(nei) 具有良好的綜合性能,650℃以下的屈服強度居變形高溫合金的首並具有良好的抗疲勞、抗輻射、抗氧化、耐腐蝕性能,以及良好的加工性能、焊接性能和長期組織穩定性，能夠製造各種形狀複雜的零部件，在宇航、核能、石油工業(ye) 中，在上述溫度範圍內(nei) 獲得了極為(wei) 廣泛的應用。

    該合金的另一特點是合金組織對熱加工工藝特別敏感，掌握合金中相析出和溶解規律及組織與(yu) 工藝、性能間的相互關(guan) 係，可針對不同的使用要求製定合理、可行的工藝規程，就能獲得可滿足不同強度級別和使用要求的各種零件。供應的品種有鍛件、鍛棒、軋棒、冷軋棒、圓餅、環件、板、帶、絲(si) 、管等。可製成盤、環、葉片、軸、緊固件和彈性元件、板材結構件、機匣等零部件在航空上長期使用。    

1.1 GH4169 材料牌號  GH4169(GH169)

1.2 GH4169 相近牌號  Inconel 718(美國),NC19FeNb(法 國)

1.3 GH4169 材料的技術標準

GJB 2612-1996 《焊接用高溫合金冷拉絲(si) 材規範》

HB 6702-1993 《WZ8係列用GH4169合金棒材》

GJB 3165  《航空承力件用高溫合金熱軋和鍛製棒材規範》

GJB 1952 《航空用高溫合金冷軋薄板規範》

GJB 1953《 航空發動機轉動件用高溫合金熱軋棒材規範》

GJB 2612 《焊接用高溫合金冷拉絲(si) 材規範》

GJB 3317《 航空用高溫合金熱軋板材規範》

GJB 2297 《航空用高溫合金冷拔（軋）無縫管規範》

GJB 3020 《航空用高溫合金環坯規範》

GJB 3167 《冷鐓用高溫合金冷拉絲(si) 材規範》

GJB 3318 《航空用高溫合金冷軋帶材規範》

GJB 2611《 航空用高溫合金冷拉棒材規範》

YB/T5247 《焊接用高溫合金冷拉絲(si) 》

YB/T5249 《冷鐓用高溫合金冷拉絲(si) 》

YB/T5245 《普通承力件用高溫合金熱軋和鍛製棒材》

GB/T14993《 轉動部件用高溫合金熱軋棒材》

GB/T14994 《高溫合金冷拉棒材》

GB/T14995 《高溫合金熱軋板》

GB/T14996 《高溫合金冷軋薄板》

GB/T14997 《高溫合金鍛製圓餅》

GB/T14998 《高溫合金坯件毛壞》

GB/T14992 《高溫合金和金屬間化合物高溫材料的分類和牌號》

HB 5199《 航空用高溫合金冷軋薄板》

HB 5198 《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB 5189 《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB 6072 《WZ8係列用GH4169合金棒材》

1.4 GH4169 化學成分  該合金的化學成分分為(wei) 3類：標準成分、優(you) 質成分、高純成分，見表1-1。優(you) 質成分的在標準成分的基礎上降碳增铌，從(cong) 而減少碳化铌的數量，減少疲勞源和增加強化相的數量，提高抗疲勞性能和材料強度。同時減少有害雜質和氣體(ti) 含量。高純成分是在優(you) 質標準基礎上降低硫和有害雜質的含量，提高材料純度和綜合性能。

核能應用的GH4169合金，需控製硼含量（其他元素成分不變），具體(ti) 含量由供需雙方協商確定。當ω（B）≤0.002%時，為(wei) 與(yu) 宇航工業(ye) 用的GH4169合金加以區別，合金牌號為(wei) GH4169A。

續表1-1 %

1.5 GH4169 熱處理製度 合金具有不同的熱處理製度，以控製晶粒度、控製δ相形貌、分布和數量，從(cong) 而獲得不同級別的力學性能。合金熱處理製度分3類：

Ⅰ：(1010～1065)℃±10℃，1h，油冷、空冷或水冷+720℃±5℃，8h，以50℃/h 爐冷至620℃±5℃，8h，空冷。

經此製度處理的材料晶粒粗化，晶界和晶內(nei) 均無δ相，存在缺口敏感性，但對提高衝(chong) 擊性能和抵抗低溫氫脆有利。

Ⅱ：(950～980)℃±10℃，1h，油冷、空冷或水冷+720℃±5℃，8h，以50℃/h 爐冷至620℃±5℃，8h，空冷。

經此製度處理的材料有δ相，有利於(yu) 消除缺口敏感性，是的熱處理製度，也稱為(wei) 標準熱處理製度。

Ⅲ：720℃±5℃，8h,以50℃/h爐冷至620℃±5℃，8h，空冷。

經此製度處理後，材料中的δ相較少，能提高材料的強度和衝(chong) 擊性能。該製度也稱為(wei) 直接時效熱處理製度。

1.6 GH4169 品種規格和供應狀態 可以供應模鍛件（盤、整體(ti) 鍛件）、餅、環、棒（鍛棒、軋棒、冷拉棒）、板、絲(si) 、帶、管、不同形狀和尺寸的緊固件、彈性元件等、交貨狀態由供需雙方商定。絲(si) 材以商定的交貨狀態成盤狀交貨。

1.7 GH4169 熔煉和鑄造工藝 合金的冶煉工藝分為(wei) 3類：真空感應加電渣重熔；真空感應加真空電弧重熔；真空感應加電渣重熔加真空電弧重熔。可根據零件的使用要求，選擇所需的冶煉工藝，滿足應用要求。

1.8 GH4169 應用概況與(yu) 特殊要求 製造航空和航天發動機中的各種靜止件和轉動件，如盤、環件、機匣、軸、葉片、緊固件、彈性元件、燃氣導管、密封元件等和焊接結構件；製造核能工業(ye) 應用的各種彈性元件和格架；製造石油和化工領域應用的零件及其他零件。

    近年來，在對該合金研究不斷深化和對該合金應用不斷擴大的基礎上，為(wei) 提高質量和降低成本，發展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕铌偏析；采用噴射成型工藝，生產(chan) 環件，降低生產(chan) 成本和縮短生產(chan) 周期；采用超塑成型工藝，擴大產(chan) 品的生產(chan) 範圍。

 二、GH4169 物理及化學性能

 2.1 GH4169 熱性能

2.1.1 GH4169 熔化溫度範圍  1260～1320℃。

2.1.2 GH4169 熱導率  見表2-1。

表2-1[2]

2.1.3 GH4169 比熱容 見表2-2。

2.1.4 GH4169線膨脹係數 見表2-3；

2.2 GH4169密度  ρ=8.24g/cm3。

2.3 GH4169電性能  

表2-2[2]

表2-3[2]

2.4 GH4169磁性能  合金無磁性。

2.5 GH4169化學性能

2.5.1 GH4169抗氧化性能 在空氣介質中試驗100h後的氧化速率見表 2-4。

表2-4

三、GH4169力學性能

優(you) 質棒材技術標準規定的性能見表3-1。

表3-1[1]

注：熱處理製度：Ⅱ。

四、GH4169組織結構

4.1 相變溫度 γ"相是該合金的主要強化相，其最高穩定溫度是650℃，開始固熔溫度為(wei) 840～870℃，*固熔溫度是950℃，γ′相也是該合金的強化相，但數量少於(yu) γ"相，其析出溫度是600℃，*熔解溫度是840℃；δ相的開始析出溫度是700℃，析出峰溫度是940℃，980℃開始熔解，*熔解溫度是1020℃。

4.2 時間-溫度-組織轉變曲線 見圖4-1。

4.3 合金組織結構

4.3.1 合金標準熱處理狀態的組織由γ基體(ti) 、γ′、γ"、δ、NbC相組成。γ"(Ni3Nb)相是主要強化相，為(wei) 體(ti) 心四方有序結構的亞(ya) 穩定相，呈圓盤狀在基體(ti) 中彌散共格析出，在長期時效或長期應用期間，有向δ相轉變的趨勢，使強度下降。γ′(Ni3(Al、Ti))相的數量次於(yu) γ"相，呈球狀彌散析出，對合金起一部分強化作用。δ相主要在晶界析出，其形貌與(yu) 鍛造期間的終鍛溫度有關(guan) ，終鍛溫度在900℃，形成針狀，在晶界和晶內(nei) 析出；終鍛溫度達930℃，δ相呈顆粒狀，均勻分布；終鍛溫度達950℃，δ相呈短棒狀，分布於(yu) 晶界為(wei) 主；終鍛溫度達980℃，在晶界析出少量針狀δ相，鍛件出現持久缺口敏感性。終鍛溫度達到1020℃或更高，鍛件中無δ相析出，晶粒隨之粗化，鍛件有持久缺口敏感性。鍛造過程中，δ相在晶界析出，能起到釘紮作用，阻礙晶粒粗化。

4.3.2 L相是變形GH4169合金中不允許存在的相，該相富铌，存在於(yu) 鑄錠枝晶間，降低鑄錠初熔點，鑄錠中L相固溶溫度和均勻化時間的關(guan) 係見圖4-2。

4.3.3 晶粒度

4.3.3.1 合金在高溫固熔（保溫2h）時的晶粒長大傾(qing) 向見圖4-3。

4.3.3.2 棒材（原始晶粒9～9.5級）經不同溫度加熱並以不同變形量鍛造變形後，再經過標準熱處理（固溶溫度965℃，1h），其晶粒度的變化見表4-1。

4.3.3.3 鍛件技術標準規定，普通鍛件平均晶粒度為(wei) 4級，允許個(ge) 別2級，高強鍛件平均晶粒度為(wei) 8級，允許個(ge) 別2級；直接時效鍛件平均晶粒度應為(wei) 10級或更細。

4.3.4 直接時效的鍛件在600～700℃長期時效500h後，析出相數量的變化見表4-2。

表4-1[19]

表4-2[11]

五、GH4169工藝性能與(yu) 要求

5.1 成型性能

5.1.1 因GH4169合金中铌含量高，合金中的铌偏析程度與(yu) 冶金工藝直接相關(guan) 。電渣重熔和真空電弧熔煉的熔煉速度和電極棒的質量狀態直接影響材質的優(you) 劣。熔速快，易形成富铌的黑斑；熔速慢，會(hui) 形成貧铌的白斑；電極棒表麵質量差和電極棒內(nei) 部有裂紋，均易導致白斑的形成，所以，提高電極棒質量和控製熔速及提高鋼錠的凝固速率是冶煉工藝的關(guan) 鍵因素。為(wei) 避免鋼錠中的元素偏析過重，至今采用的鋼錠直徑不大於(yu) 508mm。

均勻化工藝必須確保鋼錠中的L相*熔解。鋼錠兩(liang) 階段均勻化和中間坯二次均勻化處理的時間，根據鋼錠和中間坯的直徑而定。均勻化工藝的控製與(yu) 材料中的铌偏析程度直接相關(guan) 。

目前生產(chan) 中采用的1160℃，20h±1180℃，44h的均勻化工藝，尚不足以消除鋼錠中心的偏析，因此建議采用以下均勻化工藝：

1. 1150～1160℃，20～30h＋1180～1190℃，110～130h；

2. 1160℃，24h＋1200℃，70h[20]。

5.1.2 經均勻化處理的合金具有良好的熱加工性能，鋼錠的開坯加熱溫度不得超過1120℃。鍛件的鍛造工藝應根據鍛件使用狀況和應用要求，結合生產(chan) 廠的生產(chan) 條件而定。開坯和生產(chan) 鍛件是，中間退火溫度和終鍛溫度必須根據零件所要求的組織狀態和性能來確定，一般情況下，鍛造的終鍛溫度控製在930～950℃之間為(wei) 宜。各類鍛件的鍛造溫度和變形程度見表5-1。

表5-1[17]

5.1.3 與(yu) 板材冷成形有關(guan) 的性能見表5-2。

5.1.4 鍛件的變形程度、終鍛溫度和晶粒尺寸之間的關(guan) 係見圖5-1。

5.1.5 合金動態再結晶見圖5-2。

5.1.6 發動機葉片模鍛件由頂鍛和終鍛二道工序模鍛而成，不同的鍛造加熱溫度對葉片綜合性能的影響見表5-3，以1020℃頂鍛和終鍛的葉片組織性能為(wei) 最佳。

5.1.7 合金在高溫下的變形抗力曲線見圖5-3。    

5.2 焊接性能 合金具有滿意的焊接性能，可用氬弧焊、電子束焊、縫焊、點焊等方法進行焊接。

對直接時效狀態的零部件，推薦采用慣性摩擦焊以保持其強化效果，選用合適的摩擦焊工藝參數，在保留細晶組織的同時，焊縫邊緣及熱影響區還可以保留強化相γ′和γ"以及δ相，因此對接頭性能無明顯影響，對直接時效的鍛件，可在鍛造狀態進行摩擦焊，焊後再進行直接時效處理（製度Ⅲ），可獲得持久強度很高的焊接接頭[21]。

表5-2

表5-3[19]